3試驗結果及分析

3.1接觸角與表麵張力測試結果與分析

3.1.1接觸角測試結果與分析

將經過不同濃度表麵活性劑處理後的煤樣片依次放置在接觸角測量儀的樣品台，采用蒸餾水作為滴定溶液，分別測定其接觸角，如圖2所示。

圖2接觸角的測定

如圖2所示，FC117和FC134兩種表麵活性劑均實現了煤體潤濕性的反轉。當表麵活性劑濃度從0增加至0.5%時，接觸角逐漸增加，並在溶液濃度為0.5%時，潤濕性由液潤濕向氣潤濕的轉變(接觸角大於90°)；表麵活性劑溶液濃度繼續增加，接觸角不再增加，維持在一個相對穩定的範圍，甚至出現小幅度地下降。出現煤樣接觸角變化規律的主要原因為

1)當表麵活性劑濃度從0增加至0.5%時，FC117和FC134兩種表麵活性劑處理後的煤體表麵接觸角增加速率較快。在該階段，表麵活性劑分子較少，能夠有序的吸附在煤體表麵，表麵活性劑分子中的親水基團朝著在煤體表麵的方向吸附；疏水基團朝著遠離煤體表麵的方向，並將抑製周圍水分子在煤體表麵的吸附。隨著表麵活性劑濃度的增加，煤體表麵吸附的表麵活性劑分子逐漸增加，疏水基團在煤體表麵抑製水分子的能力逐漸提高，煤體表麵接觸角也逐漸增大。

2)當表麵活性劑濃度等於0.5%時，煤體表麵吸附的表麵活性劑分子趨於飽和，疏水基團在煤體表麵抑製水分子的能力達到頂峰，煤體表麵接觸角也逐漸達到最大值；若繼續增加表麵活性劑濃度，多餘的表麵活性劑分子與正常吸附在煤體表麵活性劑分子發生紊亂，疏水基團之間產生吸附、纏繞，使得多餘表麵活性劑分子中的親水基團朝向背離煤體表麵的方向，對水分子產生吸附作用，進而降低了煤體表麵是疏水能力，煤體表麵接觸角會產生小幅度地降低。

3.1.2表麵張力測試結果與分析

將經過不同濃度表麵活性劑溶液分別裝至用於滴定裝置的注射器中，利用懸滴法對表麵活性劑溶液進行表麵張力的測定。每次滴定工作結束之後使用蒸餾水進行多次衝洗，避免測定溶液對待測溶液的結果產生影響，見表2。

表2表麵張力的測定

由表2可知，隨著FC117和FC134兩種表麵活性劑溶液濃度的增加，溶液的表麵張力先迅速降低，再逐漸趨於穩定。當表麵活性劑濃度從0增加至0.2%時，表麵張力從初始的73 mN/m分別降至23.124 mN/m和19.07 mN/m，表麵張力大幅度地降低；當表麵活性劑濃度從0.2%增加至1.5%時，表麵張力變化幅度較小，保持著較小程度的降低，並趨於穩定。

綜上分析，對FC117和FC134兩種表麵活性劑從接觸角和表麵張力兩個方麵進行性能測定，兩種表麵活性劑均具有疏水性、低表麵張力的性能，符合預期的效果。其中，當兩種表麵活性劑溶液濃度為0.5%時，可以實現煤樣表麵潤濕性的轉變，並具有較低的表麵張力。因此，在後續的煤樣解吸試驗中，可將溶液濃度為0.5%的表麵活性劑作為對解吸試驗所用的煤樣進行處理的最佳使用濃度。

3.2幹燥煤樣解吸特征的結果與分析

根據2.4節試驗步驟中的2)～5)，其中，2種表麵活性劑溶液的使用濃度設置為0.5%。依次對氣潤濕反轉劑處理前後的煤樣進行不同吸附平衡壓力條件下的吸附試驗。根據《煤的甲烷吸附量測定方法》，計算充入煤樣罐中的甲烷量Qci和吸附平衡後剩餘空間的遊離甲烷量Qdi，其表達式分別為

式中，Qci為充入煤樣罐的甲烷標準體積，cm3；P1i,P2i為分別為充氣前後參考罐內絕對壓力，MPa；Z1i,Z2i分別為P1,P2壓力下及t1時甲烷的壓縮係數，1/MPa；t1為室內溫度，℃；V0為參考罐及連通管標準體積，cm3；Vd為剩餘體積，cm3；t3為試驗溫度，℃；

充入煤樣罐的甲烷量扣除煤樣罐中剩餘體積的遊離甲烷量即為壓力段內煤樣吸附甲烷量ΔQi：

ΔQi=Qci-Qdi(4)

每克煤壓力段內的吸附量為

式中，Gr為煤樣可燃物質量，g。

通過計算得到氣潤濕反轉劑處理前後幹燥煤樣在不同吸附平衡壓力條件下的吸附量，如圖3所示。

圖3幹燥煤樣吸附量

由圖3可知，隨著甲烷吸附平衡壓力的增加，氣潤濕反轉劑處理前後煤樣的吸附量均逐漸增加，且增加量均呈現逐漸減小趨勢。經過氣潤濕反轉劑FC117和FC134處理後的煤樣吸附量始終小於未處理的煤樣。其中，產生該現象的原因主要為：一方麵，氣潤濕反轉劑分子自身占有一定的體積，隨水溶液一同進入煤體內部。在幹燥過程中，水分通過蒸發作用排出煤體，而氣潤濕反轉劑分子則滯留在煤體內部，進而減小甲烷分子的吸附空間；另一方麵，氣潤濕反轉劑具有低表麵張力的特性，在吸附在煤體內部孔隙裂隙的表麵，降低其表麵自由能，減小對甲烷分子的吸附能力，進而使得吸附量下降。